Nouvelle topologie de Compensateur de Puissance Réactive pour les Réseaux Ferrés 25 kV / 50 Hz, New Topology of STATCOM for 25 kV / 50 Hz AC Single Phase Railway Network
Description
Sous la direction de Philippe Ladoux
Thèse soutenue le 27 mai 2010: INPT
Le travail présenté dans ce mémoire s’est déroulé dans le cadre d’une collaboration entre le groupe Convertisseur Statique du laboratoire LAPLACE et le département Installations Fixes de Traction Electrique de la Direction de l’Ingénierie de la SNCF. Aujourd'hui, la majorité du trafic sur le réseau ferré monophasé 25 kV / 50 Hz est assurée par des locomotives équipées de redresseurs contrôlés à thyristors. Du fait de l'augmentation du trafic, l'utilisation de ces locomotives nécessite la mise en place de moyen de compensation de puissance réactive afin de maintenir la tension caténaire à un niveau acceptable et de réduire la facture en énergie réactive. La correction du facteur de déplacement est réalisée en partie par des batteries de compensation fixes dont lapuissance est limitée par la tension maximale admissible à vide sur la caténaire. Afin d’adapter le niveau de compensation à la consommation, la partie fixe est complétée par un dispositif réglable basé sur une réactance contrôlée par des thyristors. Bien qu’il soit simple dans son principe, ce dispositif nécessite un filtrage des harmoniques en basse fréquence avec des circuits LC volumineux. L’objectif de cette thèse est de proposer une nouvelle topologie de compensateur de puissance réactive à haut rendement et utilisant un contrôle à modulation de largeur d’impulsion dans le but de minimiser le volume des éléments de filtrage. La première partie de ce mémoire est consacrée à une étude comparative de différentes topologies du point de vue des pertes dans les semi-conducteurs et du dimensionnement des éléments de filtrage associés. Les résultats de cette étude montrent que les topologies à base de gradateurs MLI, constituent les solutions les plus intéressantes pour réaliser le compensateur. La deuxième partie du travail concerne l’étude de l’insertion d’un compensateur à base de gradateurs MLI sur le réseau ferré avec la prise en compte des interactions harmoniques. Le cas d’étude concerne une sous-station où doit être implantée une compensation variable de 3 MVAR. Un relevé des courants délivrés par la sous-station a été effectué dans le but d’analyser leur contenu harmonique. Une modélisation de la sous-station et du compensateur est ensuite proposée et des simulations temporelles de l’ensemble sont réalisées en prenant en compte les formes d’ondes réelles des courants absorbés par les trains. Finalement, cette étude par simulation permet d’affiner le dimensionnement du compensateur à gradateurs MLI et des éléments de filtrage associés. Elle met en évidence l’avantage d’une solution, avec des gradateurs MLI en montage élévateur de tension, qui fonctionne sans transformateur et réutilise les batteries de compensation fixes déjà installées en sous-station à la fois comme diviseur de tension et éléments de filtrage. Afin de valider le principe de cette nouvelle topologie de compensateur statique de puissance réactive, un démonstrateur de 1,2 MVAR est mis en oeuvre et testé sur une plateforme d'essai de la SNCF.
-Compensation de puissance réactive variable
-Gradateur MLI
-Impédance active
The work presented in this thesis is the result of collaboration between the Static Converters research group of LAPLACE Laboratory and the department Installations Fixes de Traction Electrique of the Engineering Division of the French Railways company, SNCF. Nowadays, most of the traffic in 25 kV – 50 Hz lines is achieved by old locomotives equipped with thyristor rectifiers. As traffic and load increase, reactive power compensation devices are required to keep the overhead line voltage at acceptable level and to reduce the spending for reactive power. The basic power factor correction is completed by fixed compensation banks. But the difficulty of such configuration is the no-load operation of overhead lines. The voltage can increase out of the 29 kV standard limit and to avoid this problem, variable reactive power compensator is often added to the fixed compensation banks. Nowadays, SNCF is equipped with thyristor based static VAR compensators (SVC). The main drawback of this topology is the requirement of a large LC shunt filter tuned for the third harmonic. The goal of this thesis is to find a new high-efficiency topology of STATic COMpensator (STATCOM) using PWM control to minimize the filtering components. The first part of this thesis focuses on a comparative study of different topologies in terms of semiconductor losses and filter elements size. The results of this study show that the topologies based on PWM AC Chopper are the most interesting solutions to achieve the compensator. The second part of the work concerns the influence of the connection of a STATCOM to a substation and focuses on the harmonic interactions with locomotives. The study case concerns a high traffic substation where a 3 MVAR STATCOM should be installed. Substation output current measurement was carried out in order to analyze its harmonic content. Models of the substation and the STATCOM are then proposed and simulations using real current waveforms are performed. Finally, this simulation study helps to refine the features of the AC Chopper topology and its filter elements. It highlights the advantage of a solution, with boost AC Choppers which operate without transformer and reuse the fixed compensation banks already installed in the substation as voltage divider and filter. To validate the principle of this new topology of STATCOM, a 1.2 MVAR prototype is built in LAPLACE laboratory and tested on a SNCF test platform.
-Variable Reactive Power Compensation
-AC Chopper
-Active Impedance Concept
Source: http://www.theses.fr/2010INPT0036/document
Thèse soutenue le 27 mai 2010: INPT
Le travail présenté dans ce mémoire s’est déroulé dans le cadre d’une collaboration entre le groupe Convertisseur Statique du laboratoire LAPLACE et le département Installations Fixes de Traction Electrique de la Direction de l’Ingénierie de la SNCF. Aujourd'hui, la majorité du trafic sur le réseau ferré monophasé 25 kV / 50 Hz est assurée par des locomotives équipées de redresseurs contrôlés à thyristors. Du fait de l'augmentation du trafic, l'utilisation de ces locomotives nécessite la mise en place de moyen de compensation de puissance réactive afin de maintenir la tension caténaire à un niveau acceptable et de réduire la facture en énergie réactive. La correction du facteur de déplacement est réalisée en partie par des batteries de compensation fixes dont lapuissance est limitée par la tension maximale admissible à vide sur la caténaire. Afin d’adapter le niveau de compensation à la consommation, la partie fixe est complétée par un dispositif réglable basé sur une réactance contrôlée par des thyristors. Bien qu’il soit simple dans son principe, ce dispositif nécessite un filtrage des harmoniques en basse fréquence avec des circuits LC volumineux. L’objectif de cette thèse est de proposer une nouvelle topologie de compensateur de puissance réactive à haut rendement et utilisant un contrôle à modulation de largeur d’impulsion dans le but de minimiser le volume des éléments de filtrage. La première partie de ce mémoire est consacrée à une étude comparative de différentes topologies du point de vue des pertes dans les semi-conducteurs et du dimensionnement des éléments de filtrage associés. Les résultats de cette étude montrent que les topologies à base de gradateurs MLI, constituent les solutions les plus intéressantes pour réaliser le compensateur. La deuxième partie du travail concerne l’étude de l’insertion d’un compensateur à base de gradateurs MLI sur le réseau ferré avec la prise en compte des interactions harmoniques. Le cas d’étude concerne une sous-station où doit être implantée une compensation variable de 3 MVAR. Un relevé des courants délivrés par la sous-station a été effectué dans le but d’analyser leur contenu harmonique. Une modélisation de la sous-station et du compensateur est ensuite proposée et des simulations temporelles de l’ensemble sont réalisées en prenant en compte les formes d’ondes réelles des courants absorbés par les trains. Finalement, cette étude par simulation permet d’affiner le dimensionnement du compensateur à gradateurs MLI et des éléments de filtrage associés. Elle met en évidence l’avantage d’une solution, avec des gradateurs MLI en montage élévateur de tension, qui fonctionne sans transformateur et réutilise les batteries de compensation fixes déjà installées en sous-station à la fois comme diviseur de tension et éléments de filtrage. Afin de valider le principe de cette nouvelle topologie de compensateur statique de puissance réactive, un démonstrateur de 1,2 MVAR est mis en oeuvre et testé sur une plateforme d'essai de la SNCF.
-Compensation de puissance réactive variable
-Gradateur MLI
-Impédance active
The work presented in this thesis is the result of collaboration between the Static Converters research group of LAPLACE Laboratory and the department Installations Fixes de Traction Electrique of the Engineering Division of the French Railways company, SNCF. Nowadays, most of the traffic in 25 kV – 50 Hz lines is achieved by old locomotives equipped with thyristor rectifiers. As traffic and load increase, reactive power compensation devices are required to keep the overhead line voltage at acceptable level and to reduce the spending for reactive power. The basic power factor correction is completed by fixed compensation banks. But the difficulty of such configuration is the no-load operation of overhead lines. The voltage can increase out of the 29 kV standard limit and to avoid this problem, variable reactive power compensator is often added to the fixed compensation banks. Nowadays, SNCF is equipped with thyristor based static VAR compensators (SVC). The main drawback of this topology is the requirement of a large LC shunt filter tuned for the third harmonic. The goal of this thesis is to find a new high-efficiency topology of STATic COMpensator (STATCOM) using PWM control to minimize the filtering components. The first part of this thesis focuses on a comparative study of different topologies in terms of semiconductor losses and filter elements size. The results of this study show that the topologies based on PWM AC Chopper are the most interesting solutions to achieve the compensator. The second part of the work concerns the influence of the connection of a STATCOM to a substation and focuses on the harmonic interactions with locomotives. The study case concerns a high traffic substation where a 3 MVAR STATCOM should be installed. Substation output current measurement was carried out in order to analyze its harmonic content. Models of the substation and the STATCOM are then proposed and simulations using real current waveforms are performed. Finally, this simulation study helps to refine the features of the AC Chopper topology and its filter elements. It highlights the advantage of a solution, with boost AC Choppers which operate without transformer and reuse the fixed compensation banks already installed in the substation as voltage divider and filter. To validate the principle of this new topology of STATCOM, a 1.2 MVAR prototype is built in LAPLACE laboratory and tested on a SNCF test platform.
-Variable Reactive Power Compensation
-AC Chopper
-Active Impedance Concept
Source: http://www.theses.fr/2010INPT0036/document
Informations
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| Langue | Français |
| Poids de l'ouvrage | 3 Mo |
Extrait
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Résumé
Le travail présenté dans ce mémoire s’est déroulé dans le cadre d’une collaboration entre le groupe Convertisseur Statique du laboratoire LAPLACE et le département " Installations Fixes de Traction Electrique " de la Direction de l’Ingénierie de la SNCF. Aujourd'hui, la majorité du trafic sur le réseau ferré monophasé 25 kV / 50 Hz est assurée par des locomotives équipées de redresseurs contrôlés à thyristors. Du fait de l'augmentation du trafic, l'utilisation de ces locomotives nécessite la mise en place de moyen de compensation de puissance réactive afin de maintenir la tension caténaire à un niveau acceptable et de réduire la facture en énergie réactive. La correction du facteur de déplacement est réalisée en partie par des batteries de compensation fixes dont la puissance est limitée par la tension maximale admissible à vide sur la caténaire. Afin d’adapter le niveau de compensation à la consommation, la partie fixe est complétée par un dispositif réglable basé sur une réactance contrôlée par des thyristors. Bien qu’il soit simple dans son principe, ce dispositif nécessite un filtrage des harmoniques en basse fréquence avec des circuits LC volumineux. L’objectif de cette thèse est de proposer une nouvelle topologie de compensateur de puissance réactive à haut rendement et utilisant un contrôle à modulation de largeur d’impulsion dans le but de minimiser le volume des éléments de filtrage. La première partie de ce mémoire est consacrée à une étude comparative de différentes topologies du point de vue des pertes dans les semi-conducteurs et du dimensionnement des éléments de filtrage associés. Les résultats de cette étude montrent que les topologies à base de gradateurs MLI, constituent les solutions les plus intéressantes pour réaliser le compensateur. La deuxième partie du travail concerne l’étude de l’insertion d’un compensateur à base de gradateurs MLI sur le réseau ferré avec la prise en compte des interactions harmoniques. Le cas d’étude concerne une sous-station où doit être implantée une compensation variable de 3 MVAR. Un relevé des courants délivrés par la sous-station a été effectué dans le but d’analyser leur contenu harmonique. Une modélisation de la sous-station et du compensateur est ensuite proposée et des simulations temporelles de l’ensemble sont réalisées en prenant en compte les formes d’ondes réelles des courants absorbés par les trains. Finalement, cette étude par simulation permet d’affiner le dimensionnement du compensateur à gradateurs MLI et des éléments de filtrage associés. Elle met en évidence l’avantage d’une solution, avec des gradateurs MLI en montage élévateur de tension, qui fonctionne sans transformateur et réutilise les batteries de compensation fixes déjà installées en sous-station à la fois comme diviseur de tension et éléments de filtrage. Afin de valider le principe de cette nouvelle topologie de compensateur statique de puissance réactive, un démonstrateur de 1,2 MVAR est mis en œuvre et testé sur une plateforme d'essai de la SNCF. Mots clés : Compensation de puissance réactive variable, Gradateur MLI, Impédance active, Modélisation dans les domaines fréquentiel et temporel d’une sous station ferroviaire et des moyens de compensation associés.
Abstract
The work presented in this thesis is the result of collaboration between the Static Converters research group of LAPLACE Laboratory and the department "Installations Fixes de Traction Electrique" of the Engineering Division of the French Railways company, SNCF. Nowadays, most of the traffic in 25 kV – 50 Hz lines is achieved by old locomotives equipped with thyristor rectifiers. As traffic and load increase, reactive power compensation devices are required to keep the overhead line voltage at acceptable level and to reduce the spending for reactive power. The basic power factor correction is completed by fixed compensation banks. But the difficulty of such configuration is the no-load operation of overhead lines. The voltage can increase out of the 29 kV standard limit and to avoid this problem, variable reactive power compensator is often added to the fixed compensation banks. Nowadays, SNCF is equipped with thyristor based static VAR compensators (SVC). The main drawback of this topology is the requirement of a large LC shunt filter tuned for the third harmonic. The goal of this thesis is to find a new high-efficiency topology of STATic COMpensator (STATCOM) using PWM control to minimize the filtering components. The first part of this thesis focuses on a comparative study of different topologies in terms of semiconductor losses and filter elements size. The results of this study show that the topologies based on PWM AC Chopper are the most interesting solutions to achieve the compensator. The second part of the work concerns the influence of the connection of a STATCOM to a substation and focuses on the harmonic interactions with locomotives. The stud case concerns a hi h traffic substation where a 3 MVAR STATCOM should be installed. Substation output current measurement was carried out in order to analyze its harmonic content. Models of the substation and the STATCOM are then proposed and simulations using real current waveforms are performed. Finally, this simulation study helps to refine the features of the AC Chopper topology and its filter elements. It highlights the advantage of a solution, with boost AC Choppers which operate without transformer and reuse the fixed compensation banks already installed in the substation as voltage divider and filter. To validate the principle of this new topology of STATCOM, a 1.2 MVAR prototype is built in LAPLACE laboratory and tested on a SNCF test platform. Keywords : Variable Reactive Power Compensation, AC Chopper, Active Impedance Concept, Modelling in time and frequency domains of Railway Substations and Reactive Power Compensation Devices.
Avant-propos
Les travaux présentés dans ce mémoire se sont déroulés dans le cadre d’une collaboration entre le département " Installations Fixes de Traction Electrique " de la Direction de l’Ingénierie de la SNCF et le groupe Convertisseur Statique du Laboratoire sur les Plasmas et la Conversion d’énergie (LAPLACE), unité mixte de recherche CNRS – UPS – INPT n°5213. Pour m’avoir accueilli dans leurs unités respectives, je remercie M. Christian COURTOIS, chef de la section IGTE-ZU 11 du département " Installations Fixes de Traction Electrique " de la Direction de l’Ingénierie de la SNCF ainsi que MM. Christian LAURENT et Maurice FADEL, respectivement directeur et co-directeur du LAPLACE. Je remercie également M. Frédéric RICHARDEAU, responsable du groupe Convertisseurs Statiques, pour m’avoir accepté dans son équipe de travail. Je tiens à remercier sincèrement les membres de mon jury ayant rendu la soutenance aussi constructive et agréable : · M. Mohamed MACHMOUM, Professeur à l’Ecole Polytechnique de l’Université de Nantes et responsable du laboratoire IREENA, pour avoir assuré la fonction de rapporteur et pour avoir scrupuleusement relu ce manuscrit ; · M. Pompeo MARINO, Professeur à la Seconda Università di Napoli, pour l’intérêt qu’il a accordé à ces travaux et pour avoir accepté d’être le deuxième rapporteur de ce manuscrit ; · M. Daniel CORNIC, Ingénieur à ALSTOM Transport TGS, pour sa participation au jury de thèse et pour s’être intéressé de près à ces travaux de recherche ; · M. Yvon CHERON, Directeur de Recherche au CNRS, pour avoir co-encadré ces travaux et pour m’avoir fait l’honneur de présider ce jury de thèse. Son expérience, sa perspicacité et ses précieux conseils ont été autant d’atouts qui m’ont beaucoup aidé tout au long de la thèse ; · M. Hervé CARON, Ingénieur à la SNCF, pour avoir suivi ces travaux et pour avoir permis de réaliser les essais. Je le remercie de nous avoir donné un cadre concret pour nos études, ainsi que d’avoir souligné l’intérêt de ces travaux dans le contexte industriel ; · M. Philippe LADOUX, Professeur au LAPLACE, qui a dirigé ces travaux de thèse. J’ai vraiment apprécié sa bonne humeur, sa rigueur scientifique et sa pédagogie. Je tiens à le remercier tout particulièrement pour le temps qu’il m’a consacré et la patience dont il a fait preuve au cours de ces trois années. Je tiens à lui exprimer ma profonde reconnaissance. Je tiens à remercier les secrétaires du laboratoire, Bénédicte BALON, Carine BASTIE, Cécile DAGUILLANES, Fanny DEDET, Fatima MEBREK, Valérie SCHWARZ, Catherine MOLL MEZELLA, qui nous simplifient énormément les démarches administratives. Mes remerciements vont également aux informaticiens du laboratoire, Jean HECTOR, David BONNAFOUS et tout particulièrement Jacques BENAIOUN, qui m’a souvent dépanné lorsque l’informatique faisait des siennes.
Je remercie également à remercier le personnel technique du laboratoire et de l’ENSEEIHT : Didier GINIBRIERE, Eric BRU, Robert LARROCHE, Sébastien VINNAC, Jacques LUGA et plus particulièrement Jean-Marc BLAQUIERE, pour la mise en œuvre du démonstrateur et ses précieux conseils. Je tiens à remercier Maria PIETRZAK-DAVID pour m’avoir accueilli au sein du département GEA de l’ENSEEIHT, pour m’avoir permis de participer à l’encadrement des Travaux d’Etudes et de Recherche " Commande des actionneurs " ainsi que pour ses conseils et ses encouragements. Mes remerciements vont également à tout ceux qui sont intervenus à mes côtés dans le cadre du TER : Marc COUSINEAU, Hubert PIQUET et Jean-Philippe SALANNE. Mes remerciements vont aussi aux permanents du laboratoire que j’ai pu côtoyer : Thierry MEYNARD, Henry SCHNEIDER, Jérémi REGNIER, Christophe TURPIN, Nicolas ROUX, Guillaume FONTES, Guillaume GATEAU, Ana LLOR, Stéphan ASTIER, Eric DUHAYON, Xavier ROBOAM, Carole HENAUX, Dominique HARRIBEY, et plus particulièrement François PIGACHE (a real m** * n*****). ******** J’adresse un grand merci aux différents doctorants, post-doctorants et stagiaires CNAM qui ont su rendre ces trois années agréables et pour la bonne ambiance qu’ils véhiculent au sein du laboratoire : Je tiens tout d’abord à remercier les " anciens " pour leur accueil chaleureux et pour avoir facilité mon intégration : Paul-Etienne VIDAL, Lauric GARBUIO, Matthieu LEROY (le maître du câblage), Gianluca POSTIGLIONE, Martin BLOEDT, Julien FONTCHASTAGNER, Christophe CONILH, Nicolas " Fwèwe " MARTINEZ (l’instigateur des sessions ti-punch du vendredi soir), Cédric BAUMANN, Christophe " Titoooouuuuuuu " VIGUIER, Mathieu COUDERC, Jérôme MAVIER, Jérôme FAUCHER, Vincent " Cock’O " PHLIPPOTEAU, Julien SAINT-ARAILLE, François DEFAŸ, Valentin COSTAN, Raphael DIEZ MEDINA, Walid HANKACHE. Je pense à tous ceux qui m’ont supporté (et que j’ai dû supporter…) pendant ces trois ans dans le bureau F203 : François BONNET, " Mawie " Céline CENAC-MORTHE, " Mawie " Delphine MAMI. Merci à tous pour votre soutien, vos encouragements, vos conseils, votre bonne humeur et le craquage de 17h00… Je remercie aussi les collègues du bureau E424 qui m’ont supporté pendant quelques mois (heureusement pour eux…) : Alexandre LEREDDE, Leire SEGURA, Linh THI PHAM. Ensuite spécial dédicace à Giuliano RAIMONDO (p***** mec, encore merci pour ton aide), Clément NADAL (an other real m*********** n*****), Raphaël VILAMOT (le mec qui a le don de te pourrir l’après-midi), aux brésiliens du labo André " Dédé " DE ANDRADE (à la base …) et Bernardo COUGO FRANCA (caïpirinha por favor, o animão), Meriem ABDELLATIF, les membres de l’ADEL 2006-2007 : Hugues HINGANA (président émérite de l’ADEL), Olivier RALLIERES, Arnaud GARDEL (sacwé macoumèwe) et un grand merci à Marwan ZEIDAN, Laurianne MENARD, Hoan TRAN DUC, Dominique TREY, Frédéric GAILLY, Mathieu LE BOLLOCH, Sylvain GIRINON, Majid SOULEY, Baptiste TRAJIN (tchhh… je suis ton père), Damien BIDART, Nadia BOUHALLI, Edouard FERRY (dommage que tu sois supporter de l’OM), Makara KHOV, Labo CHHUN, Mounir AMOKRANE, Djibrillah MAHAMAT, Eddy AUBERT, Frédéric MOUCHARD, Tahar ACHOUR, Jérôme KODJO, Olivier MEDALE, Julie EGALON, Amine JAAFAR, Benoît MORIN, Aurélien LESAGE, Zhifeng DOU (" Kodjo !? "), Michel BELTRAMINI et Aziz ZIANI.
Je voudrais également remercier Johann FONTAINE, Jérémy CESAIRE, Loïc LAUREOTE, Maëliss VILAMOT, Sidonie GAYCHET, Aude LACOMBE, Célia SERRADEL pour leur joie de vivre et leur bonne humeur. Enfin, je remercie ma famille pour m’avoir soutenu pendant la durée de la thèse, plus particulièrement mes parents Martine et Hugues, mes grands-mères Anita et Christine, mon frère Christian, ma sœur Mélissa, ma nièce Elisa et mon oncle Edmond. Je leur dois énormément et je leur dédie ce travail.
Table des matières
Introduction générale ........................................................................... 1 Chapitre I Compensation de Puissance Réactive sur le réseau monophasé 25 kV / 50 Hz de la SNCF................................ 3 I.1 Introduction ...................................................................................................... 4 I.2 Structure d’une alimentation monophasée 25 kV / 50 Hz.............................. 4 I.2.1 Alimentation des caténaires de la SNCF ............................................................ 4 I.2.2 Conversion alternatif – continu à bord des engins de traction ............................ 5 I.2.2.1 Redresseurs à thyristors................................................................................. 5 I.2.2.2 Redresseurs à absorption sinusoïdale............................................................ 7 I.2.2.3 Conclusion ....................................................................................................10 I.2.3 Compensation de la puissance réactive ............................................................10 I.2.3.1 Nécessité de la compensation de puissance réactive....................................10 I.2.3.2 Modalités de la facturation de l'énergie réactive ............................................12 I.2.4 Conclusion ........................................................................................................13 I.3 Dispositifs de compensation de puissance réactive utilisés sur le réseau 25 kV / 50 Hz de la SNCF................................................................................14 I.3.1 Compensation fixe de la puissance réactive......................................................14 I.3.2 Compensation variable de la puissance réactive...............................................15 I.3.3 Conclusion ........................................................................................................19 I.4 Etude de la sous-station de Revest ...............................................................20 I.4.1 Caractéristiques de la sous-station de Revest...................................................20 I.4.1.1 Données de la sous-station ...........................................................................20 I.4.1.2 Etude fréquentielle du circuit de traction........................................................21 I.4.2 Pré-dimensionnement du compensateur statique..............................................23 I.4.2.1 Puissance réactive fixe maximale à installer en sous-station.........................23 I.4.2.2 Analyse des relevés des consommations de puissance active et réactive.....24 Chapitre II Etude comparative à la limite thermique de fonctionnement des semi-conducteurs de Compensateurs de Puissance Réactive.......................... 27 II.1 Introduction .....................................................................................................28 II.2 Présentation des topologies avec les formes d’ondes idéales....................28 II.2.1 Onduleur de tension ..........................................................................................28 II.2.1.1 Compensateur de puissance réactive à base d'onduleur de tension .............28 II.2.1.2 Fonctionnement à bus DC constant ..............................................................29 II.2.1.3 Fonctionnement à bus DC variable ...............................................................30 II.2.2 Gradateur MLI ...................................................................................................31 II.2.2.1 Principe du gradateur MLI .............................................................................31
II.2.2.2 Utilisation du gradateur MLI pour la compensation de puissance réactive .....33 II.2.2.3 Gradateur abaisseur de tension ....................................................................34 II.2.2.3.a Utilisation du gradateur MLI en abaisseur de tension ............................................... 34 II.2.2.3.b Simulation temporelle ................................................................................................ 35 II.2.2.4 Gradateur abaisseur à diviseur de tension actif .............................................36 II.2.2.5 Gradateur élévateur de tension .....................................................................37 II.2.2.5.a Principe du gradateur élévateur de tension .............................................................. 37 II.2.2.5.b Gradateur élévateur à diviseur de tension actif......................................................... 39 II.3 Calcul des pertes ............................................................................................41 II.3.1 Expressions analytiques des pertes dans les semi-conducteurs .......................41 II.3.1.1 Généralités sur le calcul analytique des pertes dans les semi-conducteurs...41 II.3.1.1.a Pertes en conduction................................................................................................. 41 II.3.1.1.b Pertes en commutation ............................................................................................. 42 II.3.1.2 Onduleur de tension à Bus DC constant .......................................................43 II.3.1.2.a Pertes en conduction................................................................................................. 43 II.3.1.2.b Pertes en commutation ............................................................................................. 44 II.3.1.3 Onduleur de tension à Bus DC variable.........................................................45 II.3.1.3.a Pertes en conduction................................................................................................. 45 II.3.1.3.b Pertes en commutation ............................................................................................. 47 II.3.1.4 Gradateur MLI ...............................................................................................48 II.3.1.4.a Pertes en conduction................................................................................................. 48 II.3.1.4.b Pertes en commutation ............................................................................................. 49 II.3.2 Validation des expressions analytiques des pertes dans les semi-conducteurs 51 II.3.2.1 Semi-conducteur considéré pour l’étude comparative ...................................51 II.3.2.2 Comparaison entre les pertes analytiques et les pertes PSIM .......................52 II.3.2.2.a Onduleur de tension à Bus DC constant ................................................................... 52 II.3.2.2.b Onduleur de tension à Bus DC variable .................................................................... 53 II.3.2.2.c Gradateur MLI............................................................................................................ 53 II.4 Etude comparative à la limite thermique de fonctionnement des semi-conducteurs ...................................................................................................55 II.4.1 Description du programme développé sous Matlab...........................................55 II.4.2 Cas du compensateur statique avec gradateur MLI abaisseur de tension à diviseur de tension actif ....................................................................................57 II.4.3 Cas du compensateur statique avec gradateur MLI élévateur de tension à diviseur de tension actif ....................................................................................59 II.4.4 Bilan de l’étude comparative et conclusion........................................................61 Chapitre III Mise en œuvre des topologies pour la réalisation de compensateurs de 3 MVAR............................................ 63 III.1 Introduction .....................................................................................................64 III.2 Mise en œuvre des compensateurs de puissance réactive .........................64 III.2.1 Compensateur à onduleurs à Bus DC constant.................................................64 III.2.1.1 Structure du compensateur .......................................................................64 III.2.1.2 Dimensionnement de l’inductance de lissage ............................................66 III.2.1.3 Dimensionnement du condensateur d'un onduleur à Bus DC constant......67 III.2.2 Compensateur à onduleurs à Bus DC variable..................................................68 III.2.2.1 Structure du compensateur .......................................................................68 III.2.2.2 Dimensionnement du condensateur de l’onduleur à Bus DC variable........68 III.2.2.3 Comparaison avec l’onduleur de tension à Bus DC constant.....................70 III.2.2.4 Simulation temporelle ................................................................................70
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